Вакуумная перегонка

При вакуумной перегонке давление в аппарате уменьшают, поэтому кипение становится возможным при меньшей температуре. Пар отводят, охлаждают и собирают как дистиллят; менее летучая часть остаётся в кубе. Это способ разделить уже существующие вещества, сохранив их, насколько позволяет само сырьё. [VDT01]

Представим жидкое сырьё, из которого нужно извлечь испаряющуюся часть. При обычном давлении для этого приходится сильно нагревать жидкость, а она уже темнеет, образует смолу или начинает разлагаться.

Почему пониженное давление помогает? Даже некипящая жидкость обменивается молекулами с газом над поверхностью: одни уходят, другие возвращаются. В закрытой системе устанавливается равновесное давление пара. При нагреве оно растёт. Для чистой жидкости обычное кипение начинается, когда давление насыщенного пара достигает давления окружающей среды: паровой пузырёк может существовать внутри жидкости. Если внешнее давление меньше, это условие выполняется раньше, при более низкой температуре. Такую зависимость и использует вакуумная перегонка. [VDT01]

Важно различать «раньше закипит» и «не потребует энергии». При испарении молекулы должны перейти из жидкости в пар, и на это всё равно требуется тепло. Насос создаёт и поддерживает пониженное давление, но не заменяет нагреватель. Если убрать давление над горячей жидкостью без подвода тепла, она частично испарится и остынет, как в процессе Однократное испарение и фазовое разделение. Для продолжительной отгонки теплоподвод, испарение и конденсация должны быть согласованы.

Что вакуум меняет в смеси, а что остаётся задачей разделения

У чистой жидкости при заданном давлении есть определённая температура кипения. У отработанного растворителя или пиролизного масла много компонентов. Они испаряются не по очереди, каждый строго при своей табличной температуре, а одновременно и в разных долях. Пар обогащается более летучими веществами; жидкий остаток — менее летучими. Понижение давления меняет равновесие и рабочую температуру, но само по себе не создаёт чистого вещества на выходе. [VDT01]

Например, нелетучие частицы обычно остаются в остатке, а летучая нежелательная примесь может уйти вместе с целевым растворителем. Капельный унос способен вынести в дистиллят даже то, что почти не испаряется. Поэтому прозрачность продукта не заменяет анализа хлора, серы, металлов, воды или кислотности. Перегонка перераспределяет соединения между потоками; уменьшение концентрации кислорода в отобранной фракции не означает химического удаления кислорода из всей загрузки.

В периодическом кубе более летучие компоненты постепенно уходят, состав остатка меняется и следующий погон отличается от предыдущего. В ректификационной колонне пар многократно контактирует со стекающей жидкостью; часть конденсата возвращают как флегму, улучшая разделение. Слово «вакуумная» говорит о давлении, а не о числе таких контактов. Под вакуумом работают и простой куб, и плёночный испаритель, и многоступенчатая колонна. Выбор между ними определяется нужной чистотой, термостойкостью и тем, как сырьё ведёт себя в аппарате.

Тонкая плёнка позволяет уменьшить запас нагретой жидкости и её время пребывания. Короткопутный аппарат дополнительно располагает конденсатор близко к испаряющей поверхности. Для молекулярного режима важно ещё соотношение расстояния между поверхностями и свободного пробега молекул. Поэтому тонкоплёночная, короткопутная и молекулярная перегонка — не три названия любого вакуумного куба. [VD09]

При молекулярной перегонке состав испаряющейся поверхности может отличаться от состава жидкости в глубине слоя. Если компонент уходит с поверхности быстрее, чем диффузия восполняет его из объёма, поверхностный слой обедняется этим компонентом. Поэтому скорость его выделения определяется не только летучестью, но и переносом вещества внутри жидкости. [В1] Для вязких вторичных смесей отсюда следует важная оговорка: слабое выделение нужного вещества ещё не доказывает, что его мало в исходном сырье или что оно недостаточно летуче. Это вывод из описанного механизма; его роль в конкретной смеси требует отдельной проверки.

Почему более глубокий вакуум не всегда лучше

Снижение температуры может замедлить нежелательные реакции, но не выключает их. У стенки жидкость бывает горячее, чем возле датчика в основном объёме. Долгая выдержка, локальное высыхание плёнки или образование отложений способны испортить термочувствительное сырьё даже при невысокой средней температуре. Если появляются газ, кокс или новые смолистые вещества, их учитывают как побочные превращения. Вакуумный пиролиз твёрдого пластика или шин также отличается от перегонки уже полученного жидкого масла.

Высокая температура и горячие поверхности.

Есть и цена снижения давления: пар занимает больший объём. Для того же массового отбора ему нужны соответствующие проходные сечения. В узком тракте растёт сопротивление, а давление в кипящей жидкости оказывается выше показания возле насоса. Более мощный насос не обязательно устранит ограничение, если основная проблема — поток пара через колонну или недостаточная конденсация. Основную массу конденсируемых веществ снимают охлаждением; насос работает с оставшимся паром, неконденсируемыми газами и подсосами.

Само сырьё тоже ставит границу отбору. Чем больше жидкости отгоняют, тем сильнее могут концентрироваться тяжёлые примеси и тем труднее перекачивать остаток. Максимальная доля дистиллята не обязательно означает лучший процесс: важно сохранить требуемый состав продукта, приемлемое загрязнение поверхности и возможность безопасно выгрузить нижний поток. Практический кейс CNSL ниже показывает, что обращение с охлаждённым остатком может стать самостоятельной проблемой.

Как читать давление, температуру и выход

Общего диапазона температуры и давления для всех охваченных жидкостей нет. Абсолютное давление выбирают вместе с кривой кипения смеси, его термостабильностью и допустимой тепловой выдержкой. Условия опыта на подготовленном пластиковом масле нельзя без проверки переносить на водосодержащий био-пиролизат или отработанный растворитель. У каждого будет свой состав пара, запас жидкости и нагрузка на конденсатор.

Абсолютное давление отсчитывают от вакуума, избыточное — от местной атмосферы. Например, при атмосферном давлении 101,325 кПа показание −90 кПа изб. означает 11,325 кПа абс. Запись «вакуум 90 кПа» без шкалы неоднозначна. Указывают и место измерения: давление вверху колонны, в кубе и на всасывании насоса может различаться.

Температура жидкости описывает её действительное состояние. Температура стенки или нагревательной бани показывает другой участок теплового пути. Температура пара вверху колонны характеризует верхний поток, состав которого отличается от кубового. Наконец, AET — атмосферный эквивалент температуры кипения — это пересчёт измеренной температуры пара к атмосферному давлению для сопоставления фракций. Его нельзя выставлять как требуемую температуру нагревателя под вакуумом. В таблицах эти величины следует разносить по отдельным столбцам: они не являются противоречащими измерениями одной точки. [VDT02]

На выходе учитывают дистиллят или несколько погонов, кубовый остаток и отложения, водную фазу или органику холодных ловушек при их наличии, а также неконденсируемый поток. Массовый выход, объёмное извлечение и относительное снижение концентрации примеси отвечают на разные вопросы. Ни одна из этих величин автоматически не определяет выход товарного топлива. Подробнее это разобрано в карточке Нефтяные фракции и товарные топлива.

Ниже сначала приведён расчёт на воде, который показывает тепловую и объёмную нагрузку, затем реальные случаи вторичного сырья. Промышленная перегонка тяжёлого нефтяного остатка вынесена в карточку Вакуумная перегонка тяжёлых остатков: её условия не служат универсальным режимом для всех перечисленных жидкостей.

Учебный расчёт: конденсируемый пар и объёмная нагрузка

Для чистой воды NIST даёт при 60 °C: давление насыщения 19,946 кПа абс., hL=251,18 и hV=2608,8 кДж/кг, удельный объём пара 7,6672 м³/кг. При 100 °C: 101,42 кПа абс. и 1,6718 м³/кг. Это свойства воды, не пиролизата. [SEP06]

Условные 10 кг/ч уже насыщенной воды при 60 °C требуют Q=10×(2608,8−251,18)/3600=6,55 кВт на испарение. Конденсация до насыщенной жидкости отводит столько же. Объём пара перед конденсатором — 76,672 м³/ч против 16,718 м³/ч для того же массового расхода при 100 °C, то есть в 4,59 раза больше. [SEP06]

При условных 5 м/с площадь прохода равна 0,004260 м², эквивалентный диаметр — 0,07364 м. Это геометрический пересчёт: сопротивление, унос и режим течения не рассчитаны. Баланс примера: 10 кг/ч жидкости → 10 кг/ч пара → 10 кг/ч конденсата; нагрев до кипения, потери, переохлаждение и электрическая мощность насоса не включены. [SEP06]

Реальные пиролизаты: сырьё, режим и результат

Постпотребительские пластики

Zeb и соавторы исследовали пиролизаты отсортированных, отмытых и регранулированных жёстких PP- и смешанных полиолефиновых отходов (MPO). Масло подогревали. Аппарат: куб 5 л, насадочная колонна, флегмовое отношение 1:1. Давление — 10±2 мбар, или 1,0±0,2 кПа остаточного давления; абсолютная трактовка следует из вакуумной схемы и AET, хотя таблица обозначает его лишь operating pressure. Перепад до куба неизвестен. [VD01]

Отбор	Температура жидкости куба, °C	Температура пара вверху, °C	Атмосферный эквивалент AET, °C
Лёгкий	50–123,7	16–52,2	<175
Средний, первая часть	124–240	52,2–153	175–300
Средний, вторая часть	240–293,4	153–202,6	300–360

Доли лёгкого/среднего дистиллята/кубового остатка: PP — 30,0/38,0/29,6 об.%; MPO — 22,4/35,0/40,4 об.% от исходного масла. В кубе отмечены твёрдые продукты и смолообразование. Суммарная концентрация измеренных металлов снизилась, например, с 703,4 ppm в PP-масле до 16,9 ppm в лёгкой фракции. Это концентрационное сравнение, не баланс массы металлов. Хлор, азот, кислород и повышенное кислотное число сохранились. [VD01]

Шинный пиролизат: отделение части сернистых соединений

Wądrzyk и соавторы получили масло пароассистированным пиролизом шин и затем разделяли его вакуумной перегонкой. В открытой аннотации первичной работы для фракций с обозначенными интервалами <180 и 180–250 °C сообщено снижение содержания серы относительно исходного масла на 69,6 и 43,5% соответственно. Это относительное снижение концентрации; выход фракций и извлечение всей серы из сырья этими числами не определяются. Циклические и ароматические соединения оставались основными компонентами; наиболее тяжёлые фракции концентрировали сернистые соединения. [VD02]

Доступная аннотация не раскрывает давление и температурную точку этих границ, поэтому они здесь не трактуются как температуры куба. Результат показывает полезную предварительную сепарацию перед обессериванием. Он не доказывает соответствия готового дизельного топлива. [VD02]

Биомасса: частный выход сохраняет смысл без полного баланса

Zheng и Wei перегоняли масло быстрого пиролиза рисовой шелухи при остаточном давлении 15 мм рт. ст., примерно 2,000 кПа абсолютного давления. Указаны 80 °C, но в открытых разделах статьи точка измерения температуры не названа. Получено 61 мас.% дистиллированного био-масла; для него приведены 9,2 мас.% кислорода и теплота сгорания 34,2 МДж/кг. Базис выхода — исходное био-масло, не сухая шелуха. [VD03]

Это измеренные результаты конкретного продукта. Отсутствие в доступном фрагменте раздельного полного баланса воды, органики и остатка не отменяет их, но не позволяет считать 61% общим выходом топлива из биомассы. Снижение кислорода в выделенной фракции не равно химическому удалению кислорода из всей загрузки. [VD03]

Другой пример — био-масло кукурузных остатков у Capunitan и Capareda. При 0,5 бар, то есть 50 кПа по абсолютной трактовке сопоставления с атмосферным опытом при 1 бар, тяжёлый дистиллят выделяли в интервале кипения 160–230 °C; при атмосферном давлении — 180–250 °C. В первой лёгкой фракции отделялся водный слой. Тяжёлая фракция имела меньше воды и ниже кислотное число; фенольные соединения концентрировались в ней. Открытая аннотация не устанавливает точку температурного датчика и численный выход каждого погона, поэтому соответствующие значения не добавлены. [VD04]

Реальная смесь бумажных и пластиковых отходов

Bhatt и соавторы исследовали пиролизат бумажно-пластикового остатка бумажной промышленности. Перед роторным вакуумным разделением тяжёлое масло фильтровали на бумаге Whatman. Для испарения указаны баня 70 °C, конденсатор 5 °C и давление 100 мбар; авторы не уточнили абсолютный/избыточный отсчёт и место датчика. Температура бани не заменяет температуру кипящей жидкости. [VD05]

Сообщены около 15% лёгкого продукта и 85% оставшегося тяжёлого, но массовый или объёмный базис этих двух долей не указан. Поэтому они не пересчитаны в килограммы и не объединены с заявленными примерно 10 мас.% удалённых фильтрацией твёрдых примесей. GC–MS показывает обогащение лёгкого потока углеводородами C6–C12. В статье встречаются противоречащие друг другу формулировки распределения кислородсодержащих веществ; количественный вывод об их удалении здесь не используется. Это лабораторное предварительное фракционирование реальной смеси, а не промышленная аттестация топлива. [VD05]

Отработанные масла: промышленная цепочка и отдельный режим

Где находится вакуумная ступень

Safety-Kleen описывает последовательность действующей технологии: анализ принятого отработанного масла, обезвоживание, выделение лёгких компонентов и топлива, вакуумное испарение с конденсацией, затем гидроочистка. На стадии перегонки выделяются масляные компоненты и тяжёлый остаток для промышленного использования, включая asphalt extender. Удаление последних химических примесей и изменение цвета, запаха и коррозионных свойств оператор относит к последующей обработке водородом. Это описание промышленной практики самим оператором; конечное качество всей цепочки не приписано одной вакуумной ступени. [VD06]

Kingsland: действующая линия с опубликованными потоками

На странице завода Kingsland Safety-Kleen сообщает о четырёх последовательных испарителях: первый отделяет воду, три следующих выделяют VGO из обезвоженного масла; после четвёртого остаётся асфальтовый продукт. Приведены приблизительно 72 000 галлонов отработанного моторного масла в сутки и 54 000 галлонов VGO в сутки. Отношение равно примерно 75 об.% по входному маслу. Это расчёт из двух опубликованных объёмных потоков; температура приведения объёмов не названа, массовый выход не выводится. [VD07]

Оператор сообщает, что VGO далее перерабатывается в базовое масло либо продаётся как топливо. Таким образом, VGO — промежуточный продукт с указанными маршрутами применения, а не готовое моторное масло. Давление, температуры испарителей и спецификация партии на этой странице отсутствуют; приведённые потоки не превращены в универсальный паспорт установки. [VD07]

Пилотный пример отделения топлива перед возвратом масляной основы

В патенте Exxon US4512878 описан непрерывный пилотный опыт с канадским отработанным маслом. После обезвоживания выделение топлива проводили при 270 °C внизу аппарата, давлении 3,3 кПа и флегмовом отношении 3:1, с подачей 1,1 м³/сут. Верхний продукт составил 12,4 мас.% подачи этой ступени. Таблица сопоставляет давление с атмосферным на предыдущей ступени; 3,3 кПа трактуется как остаточное абсолютное давление, точка отбора давления не названа. [VD08]

Это выход удаляемого топлива, а не выход регенерированного масла. В том же патенте плёночная вакуумная перегонка входит в более широкую последовательность с термовыдержкой, защитным слоем и гидроочисткой. Эффект такой последовательности нельзя считать результатом одной перегонки. Опыт опубликован в патенте 1985 года; это не современная гарантия поставщика. [VD08]

North Refinery: вакуумная ступень после двух атмосферных

На North Refinery в Delfzijl (Нидерланды) отчёт OVAM/VITO 2010 года описывает последовательное разделение отработанного масла. После фильтрации и центрифугирования воду с нафтой отделяли на атмосферной ступени при 200 °C, газойль — при 250 °C. Остаток поступал в тонкоплёночный испаритель под вакуумом; для этой ступени указаны 350 °C, численное давление не приведено. Испарённое масло конденсировали, а возможность получить базовое масло либо топливный поток определяли по качеству входящего сырья. Тяжёлый остаток совместно сжигали на асфальтовых заводах, то есть использовали как топливо. Здесь вакуумная ступень встроена в разделение уже подготовленной смеси: состав подачи определяет не только работу аппарата, но и назначение продукта.

Возврат растворителей в производство: разрешённая схема Duvelco

В решении Environment Agency по площадке Duvelco Jubilee описан внутренний возврат растворителей производства полиимида. Использованные технологические растворители и растворители после очистки оборудования поступают по трубопроводам в накопительные ёмкости, затем проходят непрерывную вакуумную перегонку; восстановленный растворитель возвращается в питающие ёмкости производства, а перегонные остатки учитываются как отход. Это пример разрешённой проектной схемы с обозначенными входом, возвратом и отдельным остатком. Документ регулятора подтверждает предусмотренный маршрут, но сам по себе не доказывает фактический запуск или достигнутую эффективность эксплуатации. Названия растворителей, рабочие температура и давление, состав возвращаемого продукта и измеренный выход в использованном описании не установлены. Число ступеней и тип контактных устройств здесь также не назначаются. [VD10]

SEQENS подготавливает растворитель к возврату до вакуумной колонны

Если вода и растворитель образуют азеотроп, одного снижения температуры кипения может быть недостаточно для требуемого разделения. В случае, опубликованном SEQENS 30 марта 2026 года, предыдущие попытки регенерации у неназванного химического заказчика осложнялись водно-органическим азеотропом. В отходе присутствовали также коррозионные компоненты, поэтому подготовка питания стала самостоятельной частью возвратной цепи. [SRC_001596]

Коррозионные компоненты нейтрализовали, воду удаляли специально подобранным осушителем, а затем выполняли несколько проходов через вакуумные колонны. Полученный растворитель доводили до спецификации исходного заказчика и возвращали ему. Компания сообщает о 100 т восстановленного материала в полномасштабном испытании и последующем развёртывании услуги. Без массы питания эти 100 т остаются сообщённой массой результата, а не процентом извлечения или годовым выпуском. [SRC_001596]

Сохранённое описание не называет растворитель, осушитель, режим и численную спецификацию. Поэтому нельзя восстановить механизм устранения азеотропного ограничения по одному названию установки. Описанная схема сочетает подготовку и несколько проходов разделения; она не доказывает, что сам вакуум преодолел азеотроп, и не даёт оснований переименовать весь процесс в азеотропную ректификацию. Её подтверждённая операторским сообщением польза — возврат материала к определённому потребителю после изменения всей последовательности обработки. [SRC_001596]

Conhira: производительность ограничивалась опорожнением приёмника

Conhira сообщает об установке CSR-S-50 у заказчика, обозначенного как HK, для возврата этилацетата из производственной отработанной жидкости вакуумной перегонкой. Для модели указана номинальная обработка 50 л/ч. При одном приёмнике перекачка растворителя требовала прерывать перегонку; переход к нескольким приёмникам и соответствующему управлению позволил вести передачу без этих остановок, сохранив размер перегонного аппарата. По сообщению поставщика, достигнуто не менее 80 л/ч, а при подходящей вязкости отхода — 100 л/ч и более. [VD11]

Сравнение 50 и 80 л/ч относится к номиналу модели и заявленному результату доработки, а не к двум подтверждённым испытаниям одной партии. Расход обработки нельзя считать расходом чистого этилацетата или процентом возврата. Полезный инженерный вывод — проверять паузы выгрузки и организацию приёмников вместе с испарением и конденсацией. Дата внедрения, давление, температуры, анализ продукта и его точное дальнейшее применение не раскрыты. [VD11]

CNSL: повторная перегонка меняет марку, холод затрудняет выгрузку остатка

Изготовитель Subraya описывает периодическую вакуумную перегонку декарбоксилированной жидкости скорлупы кешью (CNSL) при 280 °C. Пар конденсируют, из приёмника отбирают Cardanol Grade 2; кубовый Residol направляют в охлаждающую ёмкость и затем в стальные бочки. Повторная вакуумная перегонка карданола при «низкой», по формулировке изготовителя, численно не указанной температуре даёт почти бесцветный Grade 1, применяемый, в частности, в полиуретановых смолах. Давление, длительность партии и выходы здесь не указаны. [V13]

Производитель отмечает эксплуатационную трудность: зимой вязкий Residol нередко приходится выгружать с внешним подогревом бочек. Разбавление остатка CNSL под требуемую заказчиком вязкость он описывает как практику некоторых изготовителей, без утверждения, что так действует сама Subraya. Для проектирования это повод заранее проверить обращение с охлаждённым остатком: удачная отгонка не гарантирует удобной выгрузки и хранения. [V13]

Перед разделением: растворённый газ, пар и критерий обезгаживания

Вайсбергер начинает §1 «Удаление газов» на с. 410–411 с растворённого воздуха в загрузке и риска окисления. Это другая задача, чем отделение целевой фракции: газ может выходить из жидкости ещё до интенсивной перегонки. Далее книга отдельно рассматривает пенообразование при эвакуировании и удаление следов летучих растворителей перед разгонкой высококипящего материала. Эти потоки нельзя считать одним и тем же «воздухом».

Три разных события

• Выход растворённого газа: компонент переходит из жидкой среды в газовую фазу. При равновесии растворимость разбавленного нереагирующего газа связана с его парциальным давлением при заданной температуре; одно полное давление смеси не задаёт содержание этого газа.
• Испарение летучего вещества: в вакуумную систему поступает пар растворителя или самой загрузки. Образование пузырьков не доказывает, что выделяется именно воздух.
• Пена и механический переброс: жидкость может попасть в паровой тракт и приёмник механически, без предусмотренного испарения и конденсации. Такой перенос не является полезным отделением фракции.

Почему конечную точку нельзя установить одним признаком

Исчезновение видимых пузырьков не равнозначно отсутствию растворённого газа. Например, изготовитель IDEX специально различает удаление пузырьков и удаление растворённых газов: его устройство отделения пузырьков может сохранять растворённый кислород. Это пример различия измеряемых состояний, а не характеристика любой вакуумной дегазации.

В книге на с. 411 устойчивость давления после отключения от откачки предлагается как проверка удаления газов. Современная интерпретация уже разобрана в карточке роста давления изолированного объёма: сигнал объединяет газовыделение, натекание, испарение и температурные влияния. Малый рост давления может означать лишь малую суммарную нагрузку в данных условиях и на данном интервале, а не нулевое содержание кислорода или всех растворённых газов. Здесь историческая операция с краном не превращается в инструкцию для работающего нагреваемого аппарата.

Равновесное соотношение также не определяет скорость удаления: важны перенос между фазами и доступная поверхность, свойства и состояние жидкости. Закон Генри применяется в своих условиях и не является универсальной формулой для произвольной концентрированной, реагирующей или многокомпонентной системы.

Как формулировать результат

Нужно заранее определить, что именно подтверждают: содержание конкретного растворённого газа, отсутствие крупных пузырьков, допустимую газовую нагрузку или малое количество летучего растворителя. Это разные критерии и разные измерения. Достаточность подготовки оценивают для последующего процесса и заданных условий, не по универсальному времени ожидания, одному значению давления или внешнему виду жидкости.

Наличие остаточного газа и условия образования пузырьков связаны с устойчивостью кипения, но удаление газа само по себе не гарантирует отсутствие бросков. Связанный узел: перегонный куб и испаритель. Здесь не задаются температура, темп изменения давления, состав продувочного газа или порядок переключения арматуры.

Расчёт роста давления разобран в самостоятельной измерительной карточке.

От описания сырья к проверке установки

Для вторсырья существенны происхождение и история партии: состав исходных отходов, режим предшествующего пиролиза, хранение, присутствие растворителя, промывка или смешение с другими маслами. Вязкий восковой пиролизат и водосодержащее био-масло требуют разных схем подачи и разделения. Фильтрация отделяет частицы, но не гарантирует удаления растворённых примесей. Площадь пиков GC–MS без соответствующей калибровки также не заменяет массовый состав или выход продукта.

На длительной партии изменяются состав куба, вязкость и склонность к отложениям. В плёночном аппарате важны равномерность смачивания и время пребывания; в колонне — распределение жидкости, перепад давления и унос. Дополнительная флегма улучшает разделение ценой внутренних потоков и тепловой нагрузки. Пропускная способность на чистом материале не является автоматически достигнутой на загрязнённом пиролизате.

Внешнее давление может вызвать потерю устойчивости корпуса. Подсос воздуха в горячую горючую среду и поступление паров в вакуумную систему создают самостоятельные опасности. Описание процесса не содержит расчёта прочности, противоаварийной защиты и обращения с отходящими потоками.

Опасность разрушения сосуда и разлёта осколков.

Как читать приведённые результаты

В этой подборке есть лабораторные измерения на пластиковом, шинном, растительном и смешанном пиролизатах; патентный пилотный опыт и действующая промышленная переработка отработанных масел. Отдельно приведено решение регулятора о разрешённой схеме возврата растворителей; оно не подтверждает фактическую эксплуатацию. Они отвечают на разные вопросы. Результат по составу фракции остаётся полезным, даже если полный материальный баланс не опубликован. Однако неизвестные потери нельзя автоматически назвать газом, а объёмный выход — массовым.

Для сопоставления конкретных установок недостающие данные обычно относятся к составу партии, давлению в зоне испарения, температуре стенки, времени пребывания, расходам всех потоков и качеству каждого продукта. Здесь не заявлены единый выход для любого вторсырья, гарантированная степень очистки или перенос лабораторного режима на промышленный масштаб.

Связанные карточки

• Перегонный куб и испаритель — сопоставить периодический запас жидкости и организацию нагрева с задачей вакуумного испарения.
• Насадочная колонна — разобрать контактные устройства и сопротивление, когда под вакуумом требуется многоступенчатое разделение.
• Вакуум и термочувствительное сырьё — проверить смысл абсолютного давления, паровую нагрузку и ограничения термочувствительного сырья.
• Вакуумная перегонка тяжёлых остатков — перейти к специальной задаче фракционирования тяжёлых остатков, отделённой здесь от общего процесса.

Связанный конструкционный элемент: вакуумная теплоизоляция колонки.

Самостоятельный разбор: Фракционирование в движущейся запаянной трубке.

Самостоятельный разбор: Автоманометр: давление пара относительно контрольного вакуума.

Самостоятельный разбор: Вертикальный вакуумный прибор: защита от плёнки и брызг.

Самостоятельный режим: Молекулярная перегонка: короткий путь и условия переноса.

Самостоятельный режим: Каскадные лотки Барча–Банкрофта.

Кинетическая оценка: поверхностный поток и собранный дистиллят.

Самостоятельный аппарат: Трёхзонный конический ротор Хикмена.

Самостоятельный аппарат: Противоточный испарительный каскад Брюера–Мадорского.

Самостоятельный аппарат: Перегонный прибор с внутренним холодным пальцем.

Источники и материалы

Источники и материалы

• [В1] Перри Е. Перегонка // Перегонка / ред. американского издания А. Вайсбергер; пер. с англ. М. И. Розенгарта; под ред. М. Г. Гоникберга. Москва: Издательство иностранной литературы, 1954. Глава VI «Перегонка в высоком вакууме (молекулярная перегонка)», часть I, раздел II, подраздел «Разделение или фракционирование». Физическая страница PDF 428, нумерация от единицы.
• [VD01] Zeb W. et al. Purification and characterisation of post-consumer plastic pyrolysis oil fractionated by vacuum distillation. Journal of Cleaner Production 416 (2023), 137881. Полный авторский текст, §2.1–2.2, табл. 1, §3.1, §3.3. Прочитан 16.10.2026.
• [VD02] Wądrzyk M. et al. Pyrolysis Oil from Scrap Tires as a Source of Fuel Components: Manufacturing, Fractionation, and Characterization. Energy & Fuels 34 (2020), 5917–5928. Первичная публикация. Открытая аннотация прочитана 16.10.2026; полный текст не прочитан.
• [VD03] Zheng J.-L.; Wei Q. Improving the quality of fast pyrolysis bio-oil by reduced pressure distillation. Biomass and Bioenergy 35 (2011), 1804–1810. Первичная публикация. Аннотация и доступные фрагменты методов/результатов прочитаны 16.10.2026.
• [VD04] Capunitan J. A.; Capareda S. C. Characterization and separation of corn stover bio-oil by fractional distillation. Fuel 112 (2013), 60–73. Первичная публикация. Открытая аннотация прочитана 16.10.2026; полный текст не прочитан.
• [VD05] Bhatt M. et al. Thermochemical upcycling of paper-mill waste into hydrocarbon-rich fuels and functional char for rubber reinforcement. RSC Advances 16 (2026), 10648–10664. Открытый полный текст, §3.6, табл. 3. Прочитан 16.10.2026.
• [VD06] Safety-Kleen. Oil Re-Refining, этапы 2–7. Описание оператором собственной технологии; страница прочитана 16.10.2026.
• [VD07] Safety-Kleen. Kingsland Facility, Current Operation Status и описание продуктов. Опубликованные оператором приблизительные потоки; страница прочитана 16.10.2026, дата самих измерений не названа.
• [VD08] Exxon Research and Engineering Co. Used oil re-refining, US4512878, 23.04.1985. Полный текст патента, табл. 3 и описание стадий. Прочитан 16.10.2026.
• [VD09] Pope Scientific. Short Path Distillation Process. Описание производителя: расположение конденсатора и молекулярный режим. Прочитано 16.10.2026.
• [SEP06] Harvey A. H. / NIST. Thermodynamic Properties of Water, NISTIR 5078, 1998, табл. 1, печатная с. 5 / PDF с. 11. Строки 60 и 100 °C повторно прочитаны 16.10.2026.

Источники с доступной только аннотацией используются в пределах этой аннотации. Промышленное описание оператора подтверждает его опубликованную практику; патентные и лабораторные результаты сохраняют собственный масштаб и состав сырья.

• [VD10] Environment Agency. Duvelco Jubilee: decision document EPR/WP3406BP, PDF с. 3 и 5. Решение о разрешении: непрерывная вакуумная регенерация и внутренний возврат растворителя; документ описывает разрешённый проект, эксплуатационные результаты в нём не приведены.

Дополнительные первичные источники этого блока проверены 16.10.2026.

• [VD11] Conhira. 溶剤回収装置 — пример установки возврата растворителя. Автор: руководитель группы разработки и проектирования Echizen (越前); дата не указана. Описание внедрения у HK, строки 24–41; первичное сообщение поставщика, точечно проверено 16.10.2026.

[V13] K Subraya Anantha Kamath and Sons. Cardanol Processing. Техническое описание изготовителя, без даты; проверено 16.10.2026.

• [VDT01] Athabasca University. Chemistry 350, Laboratory Manual 2019–21, печ. с. 59–60 / PDF с. 67–68. Прочитано 16.10.2026: давление пара, кипение и обогащение пара смеси. Лабораторные режимы не переносились.
• [VDT02] ASTM International. WK86513: Revision of D5236-18a, Rationale. Определение AET в открытом описании работы над стандартом; проверен индексированный текст 16.10.2026, прямое открытие дало ошибку. Ссылка подтверждает смысл величины, а не статус принятия проекта стандарта.

Источник: Van der Linden A., Vanderreydt I.; OVAM/VITO. End of waste criteria voor afgewerkte olie. март 2010. §3.5.2; печатные с. 35–36 / PDF с. 36–37.

[SRC_001596] SEQENS recovery of azeotropic corrosive solvent waste. 2026-03-30. Локатор: A Complex Industrial Challenge; R&D Expertise; Rapid ScaleUp; Long Term Benefits, lines 51–66.

• Вайсбергер, «Перегонка», с. 410–411, § 1 «Удаление газов». С. 410 проверена по изображению страницы; с. 411 — по OCR, без повторной визуальной сверки. Спорные численные примеры и устаревшие способы работы не перенесены.
• IUPAC, Henry’s law constants, Recommendations 2021, опубликованы 2022: равновесные определения, парциальное давление и границы применимости.
• Leybold, Pressure rise and drop tests: наложение газовыделения и натекания; источник об испытании сосудов, не валидация полной дегазации жидкости.
• IDEX Health & Science, Fluidics & Optics Catalog, Debubblers: различие пузырьков и растворённых газов. Использован индексированный текст официального PDF; номер печатной страницы не установлен.